一、网格环境下RPC的研究（论文文献综述）
翟晨轩[1]（2021）在《无线传感网多区域覆盖路径构建与维护算法研究》文中认为
宋化宇[2]（2021）在《GFRP管-型钢活性粉末混凝土组合柱軕压与抗震性能研究》文中进行了进一步梳理
王梓璇[3]（2021）在《圆钢管活性粉末混凝土轴压短柱有限元分析》文中研究指明本文基于已有对钢管混凝土以及活性粉末混凝土（RPC）的研究,分析探讨了钢管RPC全截面加载下轴向受压组合柱的力学性能,并且借助大型有限元分析软件ANSYS进行了模拟,探究了两种材料的协同工作原理。同时将模拟得到的极限承载力进行拟合,得到了计算钢管RPC极限承载力的公式。主要研究成果如下:1.基于多组试验数据,提出了无约束RPC峰值应变的计算公式,探究了钢管约束下约束混凝土与素混凝土力学行为的关系,得到了钢管约束下RPC柱荷载-应变曲线特征点的计算公式。2.介绍了剥离分析法的工作原理,分别提取了约束混凝土在受压过程中荷载-应变曲线的上升段和下降段,对曲线的数据进行分析,在韩林海本构模型的基础上加以修正,得到了在钢管约束下RPC柱的本构曲线。3.利用分析软件ANSYS对建立了非线性有限元模型,通过与试验数据的对比验证了模型的准确性。模拟了试件的受力过程,对加载过程中钢管和混凝土各个阶段的力学行为进行分析,进一步分析组合柱协同工作原理。4.从钢管长径比、屈服强度以及核心约束混凝土抗压强度三个角度探索了其对组合轴压柱的影响,讨论了组合柱峰值应变、峰值荷载等的影响因素,并对套箍指数的大小对试件荷载-应变曲线带来的变化进行分析。5.对比了国内外已有的规范,试算表明现有规范给出的普通钢管混凝土极限承载力公式并不适用于钢管RPC。根据极限平衡理论推导出了钢管RPC的极限承载力表达式。通过对之前有限元模拟得到的数据进行拟合,得到了适用于钢管RPC的极限承载力公式,基于已经开展的大量相关试验数据,经过计算验证了该公式的正确性与普遍性。
陈翔[4]（2021）在《基于GPU的雷达组网探测威力计算服务研究》文中进行了进一步梳理雷达组网探测威力分析是一种广泛使用的工具,其在军事领域中经常被用来确定雷达网在不低于一定概率的情况下能够探测到的雷达散射截面的区域。它是雷达网联合作战效能评估,防守侧责任区域划分,雷达网部署位置参数优化,进攻方突防路径规划等雷达军事领域的关键步骤。图像处理器拥有强大的并行浮点数运算能力。所以现如今GPU广泛应用于深度学习、雷达数据处理、图像分析等领域。GPU中有着大量且简单的逻辑运算器以实现大规模的并行运算,而雷达网探测威力计算一般具有地理空间采样点多,数据吞吐量大和计算量大的特点,其造成的困境就是计算精度与计算速度的两难。即采样点越多,计算量越大,然而得到了计算精度的同时计算时间急剧增加。为了解决计算速度与计算精度的两难问题,论文提出了基于GPU的雷达组网探测威力计算算法及其优化方案。该方法以场模型为基础,将联合探测威力的计算过程具体化为场模型的构造和信息处理。此外,它也是一种计算与可视化相结合的计算方法,它直接生成以供最终显示终端所需的地理标记图像二维信息。最后论文中通过压缩解空间、优化内存使用、优化指令使用等GPU编程优化技术对算法进行优化,达到充分利用GPU硬件的目的。基于GPU的计算方法涉及到硬件和开发环境,即每一块不同的GPU需要安装相应的NVIDIA软件驱动。并且算法本身在GPU中所启动的线程个数也会因为显卡的不同而可能引发错误,所以导致算法的可移植性较低。基于以上困难,本论文将基于GPU的算法用ICE框架封装成微服务,提供可供调用的接口。最后本论文设计了三个不同的实验来从不同的角度验证算法的时效性和可扩展性。经实验分析对比表明,这种基于GPU的新算法能够适应不同的网格分辨率、雷达探测概率和雷达最大探测高度等条件。优化后的GPU版本的处理效率是串行版本的75倍左右。
浦航[5]（2020）在《细通道内超临界压力RP-3对流传热特性与机理研究》文中认为利用机载碳氢燃料作为冷却剂的各类主动冷却技术方案是实现航空燃气涡轮发动机和超燃冲压发动机有效热防护的最佳途径。冷却过程中燃料在超临界压力下流经细尺度通道（dh<3 mm）进行换热,拟临界温度（Tpc）附近流体热物性剧烈的非线性变化将显着影响其流动传热规律。充分认识超临界压力碳氢燃料的流动传热特性与机理、实现主动冷却过程中传热系数的准确预测对于主动冷却技术的成功应用具有重要意义。本文采用实验研究与数值计算相结合的方法,以细通道内超临界压力碳氢燃料的流动传热过程为研究对象,开展了相关研究。通过搭建超临界压力碳氢燃料流动传热实验系统针对超临界压力RP-3航空煤油在竖直圆管（din=1-2 mm）内的对流传热特性开展了实验研究,分别探究了高、低质量流率下热流密度、压力及流动方向对传热特性的影响规律。研究发现:高质量流率下,浮升力和热加速作用对传热的影响均可忽略,传热规律主要受热物性变化影响;当主流温度接近Tpc时发生传热强化,强化程度随热流密度增加或压力升高而减弱。低质量流率下,热加速作用可忽略,传热规律受浮升力作用和热物性变化共同影响;竖直向上流中入口段出现传热恶化,恶化程度随热流密度增加而加剧,随压力升高先加剧后减轻。低运行压力下,内壁温在超过Tpc后发生了第二次传热恶化。针对高、低质量流率两种情况,分别建立了考虑热物性变化和浮升力影响的竖直圆管内超临界压力RP-3对流传热关联式。自主开发了基于OpenFOAM的超临界压力流动传热数值计算程序,针对超临界压力RP-3航空煤油和正癸烷在竖直圆管（din=1-2 mm）内的对流传热机理开展了数值研究。考察了多种湍流模型在入口效应、强变物性及浮升力作用工况中的准确程度,发现不同近壁处理和湍流热流封闭方式对传热的预测存在较大差异,其中MK-HNT k-ε-kr-εl模型计算结果与实验数据符合最佳。根据该模型计算得到的热-流场信息对不同传热现象的形成机理进行了阐述:高qw/G条件下,入口段传热恶化可归因于近壁区导热底层厚度的增加。在拟临界温度附近（Tb<Tpc<Tw）,当流体比热峰值由壁面移动至过渡层内（5<y+<30）时,湍流热流急剧增大导致了传热强化。过渡层内径向密度梯度所引起的浮升力作用导致湍流边界层层流化,削弱湍流热流的生成并引发了传热恶化;传热恶化段下游换热能力的恢复可归因于过渡层内流体比热的增大以及湍流边界层进一步变形后湍流切应力的增加。针对超临界压力RP-3航空煤油在水平矩形通道（dh=2 mm）内的流动传热特性开展了实验研究,测定了不同压力下跨临界温度范围内的绝热摩擦系数,探究了不同运行条件下自然对流和热物性变化对层流-过渡区传热的影响规律。研究发现:矩形通道内的转捩Reynolds数区间为1700-3200,层流区绝热摩擦系数略高于Shah-London关联式及Troniewski-Ulbrich关联式的计算值,Kandlikar关联式能够较好地预测表面粗糙度对于湍流区绝热摩擦系数的影响。浮升力引起的二次流导致通道周向壁温存在显着差异。在层流区,浮升力作用加强了流体混合并增强传热;在过渡区,浮升力和热物性变化共同影响传热,针对层流和过渡区分别建立了考虑浮升力影响和热物性变化的矩形通道内超临界压力RP-3对流传热关联式。自主开发了超临界压力碳氢燃料-固壁共轭传热数值计算程序,针对单侧受热矩形通道内超临界压力RP-3航空煤油的流动换热规律与机理开展了数值研究。研究发现:单侧受热矩形通道内超临界压力RP-3航空煤油二次流与传热间存在复杂的相互影响机制。流体受热后通道截面内形成的密度梯度导致二次流形态沿流动方向发生了较大变化。二次流的发展亦反作用于传热:在受热壁面中心处,二次流驱使高温流体朝向远离壁面的方向运动,热边界层厚度显着增加,湍流热扩散系数减小,发生传热恶化;在上壁面附近,二次流携带主流区低温流体朝向通道拐角移动,其冲刷位置处热边界层厚度减小,湍流热扩散系数增大,局部传热增强。在冷却用燃料总量一定的限制条件下,随着通道高宽比的增加,经侧壁面传递的热量占比增加,经上壁面传递的热量占比减小;通道内的二次流强度减弱,热分层现象更加严重。随着固壁导热系数的增加,经各壁面传递的热量占比差异减小,壁面热流、温度分布及燃料热沉利用更加均匀;进入加热段后二次流的空间分布仍较为对称且强度减弱。
刘子卿[6]（2020）在《高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移的试验研究》文中研究表明随着近年来新型材料的研究以及高层建筑的发展,型钢混凝土（Steel Reinforced Concrete）结构和活性粉末混凝土（Reactive Powder Concrete）材料受到了学者们的关注,而二者的结合继承了SRC的高强度、抗震性能好等优点,同时也具有RPC高耐久性能等特点。型钢活性粉末混凝土（SRRPC）结构因具备以上特点,近年来成为了研究的热点。另外,由于近年来火灾的高频发率,国内外研究学者对火灾下、火灾后型钢混凝土组合结构的力学性能、耐火性能以及相应有限元模拟进行了大量的研究,揭示了型钢混凝土组合结构在高温条件下的反应和破坏机理,得到了许多重要的成果。尽管如此,国内外对于型钢活性粉末混凝土结构的研究目前还停留在常温阶段,没有相关文献研究其高温中的性能,而相同火灾条件下,由于型钢活性粉末混凝土的高含钢率,使得其相比其他结构构件破坏更加严重。因此高温下型钢活性粉末混凝土的性能研究具有重大指导意义,本文通过对7个不同温度下（20℃、100℃、200℃、300℃、400℃、500℃、600℃）的型钢活性粉末混凝土试件进行推出试验,探究温度对高温下粘结性能的影响,分析了试件裂缝分布、荷载-滑移曲线（P-S曲线）。提出了高温下型钢与RPC粘结滑移分段本构方程,为火灾下型钢活性粉末混凝土结构的抗火设计理论的发展提供理论支持和火灾损伤评估提供依据。通过高温下型钢活性粉末混凝土推出试验结果分析和后续理论推导可知:型钢活性粉末混凝土试件加载端与自由端截面破坏形态基本相同,裂缝形态主要为延型钢翼缘处45°斜裂缝,延型钢翼缘处水平裂缝。随着温度的升高,裂缝方向由水平方向向45°方向转变。在升温试验中,试件各测点温度增长趋势基本相同,温度曲线呈“S”形,最终各测点温度趋于一致。部分高温试件,如SRRPC-5～SRRPC-7试件产生了高温爆裂现象,使得部分测点升温速率明显加快。给出了型钢活性粉末混凝土粘结荷载-滑移（P-S）曲线,按照变化趋势将曲线分为五个阶段:纵向段、增长段、突变段、下降段和水平段。随着温度的升高,P-S曲线中纵向段消失,下降段范围逐渐减小。分析了高温对粘结滑移机理的影响,随着温度的升高,摩擦力在粘结力中的比例逐渐增大,并给出了高温下摩擦力占比计算公式。随着温度的增加,型钢活性粉末混凝土试件极限粘结荷载Pu和残余粘结荷载Pr逐渐下降。温度达到300°C之前时,Pu和Pr以较快的速率下降,温度达到300°C之后Pu和Pr的下降速率明显变缓。相比SRRPC-1（常温试件）,SRRPC-2～SRRPC-7试件极限粘结荷载下降幅度为18.59%、35.59%、71.90%、81.18%、84.64%和92.2%;SRRPC-2～SRRPC-7试件残余粘结荷载下降幅度为14.97%、31.43%、67.24%、75.07%、77.25%和87.62%。随着温度的升高,SRRPC-2～SRRPC-7试件极限滑移量逐渐增大。通过数据拟合,给出了高温下型钢活性粉末混凝土极限粘结荷载,极限粘结荷载对应的滑移量以及残余粘结荷载的计算公式。根据τ-S曲线有无纵向段,将τ-S曲线分成两类,给出了不同曲线的模型简图和高温下型钢活性粉末混凝土的粘结滑移本构方程。本构方程所得到的τ-S曲线与试验τ-S曲线基本吻合,能较好地反映型钢活性粉末混凝土柱在高温下的粘结滑移曲线形态特征,对型钢活性粉末混凝土柱的抗火设计具有指导意义。本文介绍了型钢活性粉末混凝土试件粘结滑移模型的以及弹簧单元在ABAQUS中的建立过程,并给出了有助于弹簧生成划分方式以及弹簧分布图。模拟得到的P-S曲线和与试验P-S曲线基本吻合,型钢活性粉末混凝土粘结滑移模型的具有一定的有效性,得出的模拟结果也可以用于验证试验结果。给出了型钢在到达极限粘结荷载前不同时刻下的应力云图,结合应力云图中弹簧单元的变化,对型钢活性粉末混凝土粘结过程进行分析,验证在试验分析中的推论。
陈业富[7]（2020）在《2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构分析及应用研究》文中认为并联机构的研究应用已经越来越广泛和受到重视,最多被研究的就是具有六自由度的并联机构。但少自由度并联机构在特定的场合更能发挥它的优势,相比于六自由度并联机构,少自由度并联机构更易于控制、结构更稳定等。同时相比于串联机构,并联机构优点会更加明显,但并联机构也具有工作空间小、正解问题难求解、控制复杂等缺点,这也是众多学者所要研究解决的问题。基于广大学者在机构学方面的研究基础,分析研究了两种四自由度并联机构,首先理论研究主要对其构型、运动学、工作空间进行了分析,其次将其应用于液压支架形成并联液压支架进行实际围岩耦合仿真,对液压支架的创新发展提供了新思路,同时也为并联液压支架的可行性提供了参考。第一,对2RPS/2SPS和2RPC/2SPC两种并联机构自由度和方位特征集进行了详细分析,同时对于机构驱动副的选择也进行了分析。接着利用基本运动链组成原理进行了耦合度分析,得到两种机构的耦合度大小,直接表明了两种机构的复杂程度。第二,并联机构的运动学分析是重要的研究内容之一,通过空间坐标变换方程和封闭矢量法建立了各自的位置反解方程,并利用牛顿迭代法进行了位置正解分析。利用虚设机构法建立了各自一阶影响系数矩阵并利用微分法和ADAMS仿真进行了数值算例验证,确定了一阶影响系数矩阵的正确性。最后基于ADAMS对两者进行了稳态的正逆运动学仿真,得到各部件位移、速度、加速度变化曲线图。第三,利用数值法对两种并联机构的工作空间进行分析,绘制了分析流程图,并基于MATLAB进行编程得到各自的工作空间点集图。为了进一步研究工作空间敏感度特性,通过改变各影响因素的取值范围分析并得到随各因素变化其工作空间点集数的变化曲线图。第四,将两种机构应用于液压支架并建立并联液压支架围岩耦合模型,基于ANSYS进行了静态围岩耦合分析和动态刚柔耦合分析,得到了各部件形变图和应力图,以及动态下各部件最大形变量和最大应力变化曲线图。本文主要对2RPS/2SPS和2RPC/2SPC两种并联机构构型、运动学和工作空间进行了分析研究。并提出新型并联液压支架,通过围岩耦合仿真验证其存在的合理性和可行性,同时为液压支架发展拓展新方向。
陈晓龙[8]（2020）在《用于缪子成像技术的多气隙阻性板室关键技术研究》文中认为缪子成像检测技术是近年来兴起的一种重核物质检测的新兴技术。它是通过测量宇宙线中的缪子穿过重核物质时,产生的库伦散射的角度分布,来完成对重核物质检测的。在这项技术中,最重要的是用于缪子径迹探测的位置分辨探测器的研究。清华大学在2012年搭建了基于多气隙阻性板室（Multi-Gap Resistive Plate Chamber,MRPC）的缪子成像系统（Tsinghua University Muon Tomography Facility,TUMUTY）,并得到了一系列的技术研究成果。目前,我们正在把这项无损检测技术发展到工业应用中。根据对汽车成像检测和某研究院的重核物质成像检测的需要,研制了第二代大灵敏面积位置分辨的MRPC。相对于第一代的TUMUTY MRPC,它具有灵敏面积更大（单个探测器灵敏面积达到1 m2）,结构更简洁（单个探测器可以完成X-Y的二维读出）的特点。考虑到探测器信号传输的稳定性,把用于数据复用读出装置放进了MRPC探测器的气盒内。我们采用波形读出的数据获取方式,详细研究了加入复用装置以后探测器各方面性能的变化,并给出了定量的研究结果。同时对即将用于系统搭建的十二块MRPC探测器进行了批量的性能标定测试,结果表明:在复用读出模式下,MRPC探测器效率均高于93%,同时探测器还具有小于800μm的位置分辨能力。RPC类型探测器的传统工作气体介质Freon和SF6均具有很高的GWP（Global Warming Potential）值,从20世纪80年代开始,欧盟就给出了含氟气体使用的禁令。目前,很多研究小组都在从事RPC类探测器的环保型气体研究,由于可替代的环保气体存在一定的弊端,同时研究结果都不太成熟。为了解决这个问题,同时考虑到缪子成像系统的探测对象是宇宙射线,具有低通量性,我们研究并设计成功工作在极低通气流量下或者闭气状态下用于缪子成像的第三代环保节能SMRPC（Sealed MRPC）类型探测器。通过精密设计的密封条和碳膜玻璃密封的方案,研制出了能够在极低气体流量0.5 ml/min下长期稳定工作的SMRPC探测器。研究还表明,探测器还能在没有气体交换的状况下稳定工作超过60小时及以上,此时重新通气一定的体积后,SMRPC探测器能重新正常闭气工作。在此模式下工作探测器平均工作气流减小到了0.05 ml/min。后期设想通过精准的暗电流监测装置和气路控制系统,来实现基于SMRPC缪子成像系统的闭气工作模式。MRPC探测器的工作介质是90%氟利昂（Freon）+5%六氟化硫（SF6）+5%异丁烷(i-C4H10)的气体混合物。气体性质易受到外部环境温度变化的影响。考虑到工业缪子成像系统一般置于室外的工作环境,我们对MRPC探测器的温度效应进行了详细的研究。同时考虑到工业应用,也对纯氟利昂气体模式下的探测器性能进行了详细研究。提出了通过高压补偿的方法来弥补MRPC探测器由于温度变化带来的性能损失。并给出了精细的电场补偿方案:在标准25℃基础上,温度每变化5℃,电场变化320 V/mm。基于以往位置分辨MRPC的研究经验和我们工作组建立的ANSYS Maxwell+GENAT4的模拟框架,对影响MRPC探测器位置分辨性能的参数进行了模拟优化,集中讨论了探测器读出条宽度、探测器的气隙个数、读出条宽度中覆铜宽度等对MRPC位置分辨的影响,这对未来新的位置分辨RPC类探测器的设计具有一定的指导意义。
宋一峰[9]（2020）在《活性粉末混凝土电杆及配套基础设计及试验研究》文中提出近年我国沿海地区多地频繁发生强台风自然灾害,引发配电线路倒杆、斜杆、断杆等严重事故,威胁了输电线路安全稳定运行。而在沿海地区特有的盐腐环境下,使得混凝土电杆使用寿命缩短,在应对极端环境时存在安全隐患。其中又以10kV配电线路受损最为严重,传统混凝土电杆已难满足沿海地区配电线路安全运行的需要。本课题的研究目的在于通过研制活性粉末混凝土制作的具有更高承载能力的RPC电杆来解决断杆问题,通过提出的新型预制装配式基础来提高电杆抗倾覆能力,解决倒杆、斜杆的问题,将RPC电杆与装配式基础配合使用,可使沿海地区配电线路抵抗强台风自然灾害。本课题通过研究得到以下成果:（1）通过课题组提出的RPC配合比,结合试验所在地原材料情况,通过试验得到在强度和坍落度两方面均满足RPC电杆生产要求的最优配合比,并在电杆试制过程中总结RPC电杆生产工艺。（2）通过对试制的RPC电杆进行力学性能试验,验证了本课题组前期提出的预应力RPC电杆受弯承载力计算公式,并对部分预应力RPC电杆受弯承载力计算公式,正常使用极限状态下的抗裂度、平均裂缝间距、最大裂缝宽度、挠度计算公式进行修正。（3）参考相关规范对装配式基础进行了设计,通过基础抗倾覆试验得到了基础倾覆的一般规律,分析了不同装配模式对基础抗倾覆的影响,提出了适用于装配式基础不同装配模式下的极限倾覆弯矩计算方法和基础抗倾覆验算方法。将装配式基础与RPC电杆配合使用,可提高整体抗风能力。（4）采用有限元法对装配式基础抗倾覆极限承载力和倾角进行研究,将计算结果与原型试验数据进行对比,验证了数值模拟的可靠性,分析了不同基础埋深、装配模式及不同土体参数对基础抗倾覆性能的影响。
庞达[10]（2020）在《面向服务器端的时空数据可视化分析微服务治理方法》文中认为随着空间信息技术、应用模式、信息内容、分析方法、展现方式等的发展,传统以地图数据为主的地理信息系统已经难以满足人类认识和改造世界的需要,包括图形、图像、文本、视频、音频、轨迹、点云、BIM/CAD等多模态,结构化与非结构化、矢量与栅格等混合的时空数据可视化分析成为新一代地理信息系统的核心内容,涉及不同行业领域的不同模态的时空数据和不同分析模型算法,服务类型多样,服务间关联关系复杂且开发环境异构,如何突破服务异构壁垒并且集成和高效管理这些多粒度服务,是多模态时空数据可视化分析系统所面临的巨大挑战。早期的地理信息系统主要为整体集中式架构,组件间耦合度高,依赖单一运行环境;当前以服务为中心的分布式地理信息系统架构,虽然能够通过统一的通信标准和访问接口实现异构系统的透明访问,但其一般采用总线的方式进行通信,系统模块部署时资源利用粒度较粗,在复杂应用中显得臃肿,集成和维护难度巨大。本文面向服务器端时空数据可视化分析服务集成和高效管理的需求,设计了时空数据可视化分析微服务架构,研究了时空数据可视化分析微服务治理方案,实现时空数据可视化分析系统的高可用、高可靠和高可扩展。具体研究内容如下:（1）时空数据可视化分析微服务架构。通过服务标准与描述方法、多语言服务数据交互方法、服务容器编排等关键技术,提出了一种基于微服务的时空数据可视化分析服务架构,攻克了异构系统下的服务通信和集成的技术难题。（2）时空数据可视化分析微服务治理。基于时空数据可视化分析微服务架构,研究系统集成方法和服务治理方案,实现多粒度服务统一集成和高效管理、动态伸缩、注册发现和状态监控,保证系统的高可用、高可靠和高可扩展。（3）基于以上研究成果,构建原型系统并进行实验分析。以静态数据服务为例进行实验分析,验证本文方法的有效性。实验结果表明,本文提出的方法能够实现服务的高效集成和管理,提高系统的稳定性和扩展性。
二、网格环境下RPC的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、网格环境下RPC的研究（论文提纲范文）
（3）圆钢管活性粉末混凝土轴压短柱有限元分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 背景介绍 |
| 1.2 普通钢管混凝土 |
| 1.2.1 普通钢管混凝土结构特点 |
| 1.2.2 普通钢管混凝土的发展应用 |
| 1.2.3 钢管混凝土核心柱本构关系研究概况 |
| 1.3 RPC研究现状 |
| 1.3.1 RPC配制原理 |
| 1.3.2 RPC配合比研究现状 |
| 1.4 钢管RPC研究现状 |
| 1.5 本文的主要研究目的与内容 |
| 2 核心混凝土本构关系研究 |
| 2.1 钢管RPC核心混凝土本构模型 |
| 2.1.1 素混凝土峰值应变分析 |
| 2.1.2 核心混凝土峰值应变 |
| 2.1.3 核心混凝土峰值应力 |
| 2.2 核心混凝土应力-应变全曲线分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 有限元分析 |
| 3.1 ANSYS使用的破坏准则 |
| 3.2 混凝土材料的模拟 |
| 3.2.1 混凝土本构模型 |
| 3.2.2 材料属性 |
| 3.2.3 破坏准则 |
| 3.2.4 单元类型 |
| 3.3 钢材的模拟 |
| 3.3.1 钢材的本构模型 |
| 3.3.2 材料属性 |
| 3.3.3 单元类型 |
| 3.4 模型的建立 |
| 3.5 试验验证 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 有限元计算结果分析 |
| 4.1 钢管RPC协同工作机理分析 |
| 4.2 钢管RPC典型应力-应变曲线介绍 |
| 4.3 钢管RPC力学性能的影响因素 |
| 4.3.1 钢管屈服应力对试件的影响 |
| 4.3.2 相同试件外径、不同钢管厚度对试件的影响 |
| 4.3.3 混凝土强度对试件的影响 |
| 4.4 钢管RPC轴压极限承载力分析 |
| 4.4.1 各国规范承载力公式对比 |
| 4.4.2 极限承载力表达式推导 |
| 4.4.3 极限承载力的计算 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
（4）基于GPU的雷达组网探测威力计算服务研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 论文的主要研究工作 |
| 1.4 论文的主要安排 |
| 第二章 GPU编程通用理论 |
| 2.1 CUDA架构概述 |
| 2.2 CUDA内存模型 |
| 2.2.1 寄存器 |
| 2.2.2 共享内存和同步 |
| 2.2.3 全局内存 |
| 2.2.4 常量内存 |
| 2.2.5 纹理内存 |
| 2.3 CUDA编程模型 |
| 2.4 CUDA执行模型 |
| 2.4.1 线程块分配 |
| 2.4.2 动态执行过程 |
| 2.4.3 并行执行的影响因素 |
| 2.5 实验平台 |
| 2.6 本章总结 |
| 第三章 微服务 |
| 3.1 ICE的概念和原理 |
| 3.1.1 ICE对象 |
| 3.1.2 ICE代理 |
| 3.1.3 服务定位 |
| 3.1.4 Slice工具 |
| 3.2 封装服务 |
| 3.3 节点管理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 雷达组网探测威力计算 |
| 4.1 基于场模型的雷达网探测威力计算 |
| 4.2 雷达盲区因素分析 |
| 4.3 数字高程模型SRTM |
| 4.4 场模型的构造 |
| 4.5 信息联合提取 |
| 4.6 雷达组网探测概率 |
| 4.7 雷达组网探测等概率线 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 GPU加速雷达组网探测范围计算 |
| 5.1 基于微服务的GPU-CPU体系结构 |
| 5.2 算法串行性分析 |
| 5.3 算法并行性分析 |
| 5.4 GPU模型建立流程 |
| 5.5 构造核函数 |
| 5.5.1 采样点地形遮蔽角计算函数 |
| 5.5.2 样本方向的最大掩蔽角计算函数 |
| 5.5.3 最大地形遮蔽角表计算核函数 |
| 5.5.4 雷达网覆盖系数计算核函数 |
| 5.5.5 探测威力范围边界跟踪核函数 |
| 5.5.6 雷达组网探测概率计算核函数 |
| 5.6 封装服务 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 优化与对比分析 |
| 6.1 性能优化 |
| 6.2 实验对比分析 |
| 6.2.1 可扩展性 |
| 6.2.2 时效性 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 全文总结与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）细通道内超临界压力RP-3对流传热特性与机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 超临界压力流体热物性特点 |
| 1.3 超临界压力对流传热研究现状 |
| 1.3.1 均匀受热通道内传热规律与机理 |
| 1.3.2 非对称受热通道内传热规律与机理 |
| 1.3.3 传热系数预测 |
| 1.4 现有研究不足 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 2 竖直圆管内超临界压力RP-3对流传热特性 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 实验系统 |
| 2.2.2 实验段 |
| 2.2.3 实验规程与重复性验证 |
| 2.3 实验数据处理与不确定度分析 |
| 2.3.1 数据处理 |
| 2.3.2 不确定度分析 |
| 2.4 燃料热物理性质 |
| 2.5 高质量流率下对流传热特性 |
| 2.5.1 热流密度的影响 |
| 2.5.2 压力的影响 |
| 2.5.3 流动方向的影响 |
| 2.5.4 传热预测关联式 |
| 2.6 低质量流率下对流传热特性 |
| 2.6.1 热流密度的影响 |
| 2.6.2 压力的影响 |
| 2.6.3 流动方向的影响 |
| 2.6.4 传热预测关联式 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 竖直圆管内超临界压力碳氢燃料对流传热机理 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 研究对象与数据来源 |
| 3.3 数值方法 |
| 3.3.1 控制方程 |
| 3.3.2 湍流模型 |
| 3.3.3 计算域与网格划分 |
| 3.3.4 超临界压力流动传热求解器 |
| 3.3.5 数值方法验证 |
| 3.4 湍流模型适用性评价 |
| 3.4.1 入口效应影响工况 |
| 3.4.2 强变物性影响工况 |
| 3.4.3 浮升力作用工况 |
| 3.5 不同传热现象形成机理分析 |
| 3.5.1 入口段传热恶化机理 |
| 3.5.2 拟临界区传热强化机理 |
| 3.5.3 浮升力作用下传热恶化与恢复机理 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 低质量流率下水平矩形通道内超临界压力RP-3流动传热特性 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验段 |
| 4.3 实验数据处理与不确定度分析 |
| 4.3.1 数据处理 |
| 4.3.2 不确定度分析 |
| 4.4 变物性影响下绝热流动阻力特性 |
| 4.5 层流.过渡区对流传热特性 |
| 4.5.1 入口温度的影响 |
| 4.5.2 热流密度的影响 |
| 4.5.3 压力的影响 |
| 4.6 层流-过渡区传热预测关联式 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 单侧受热矩形通道内超临界压力RP-3流动传热机理 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 研究对象 |
| 5.3 数值方法 |
| 5.3.1 控制方程与湍流模型 |
| 5.3.2 计算域与网格划分 |
| 5.3.3 流-固共轭传热求解器 |
| 5.3.4 数值方法验证 |
| 5.3.5 数值稳定性与计算效率分析 |
| 5.4 流动传热机理分析 |
| 5.4.1 温度与主流速度分布特征 |
| 5.4.2 二次流形态与演变规律 |
| 5.4.3 二次流对传热的影响机制 |
| 5.5 固壁热传导影响因素分析 |
| 5.5.1 不同高宽比通道内流动传热特征 |
| 5.5.2 不同固壁材料通道内流动传热特征 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A k-ε模型参数 |
| 附录B SST k-ω模型参数 |
| 附录C HNT kt-εt模型参数 |
| 攻读博士学位期间科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（6）高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.1.1 活性粉末混凝土 |
| 1.1.2 型钢混凝土结构 |
| 1.1.3 型钢活性粉末混凝土结构 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 活性粉末混凝土结构的性能研究 |
| 1.2.2 型钢混凝土结构高温影响下的性能研究 |
| 1.3 主要研究目的及内容 |
| 第2章 高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移试验设计 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试件设计 |
| 2.3 RPC配合比 |
| 2.4 测点布置、支模、浇筑及养护 |
| 2.5 材料力学性能 |
| 2.6 试验装置及测量内容 |
| 2.7 试验加载制度 |
| 2.8 试验过程 |
| 第3章 高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移试验现象 |
| 3.1 试验过程分析 |
| 3.2 裂缝形态 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移试验结果及分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 温度场分析 |
| 4.3 粘结荷载-滑移关系曲线 |
| 4.4 粘结机理和摩檫力占比分析 |
| 4.5 极限粘结荷载和极限滑移量 |
| 4.6 残余粘结荷载 |
| 4.7 粘结滑移本构方程建立 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移ABAQUS模拟 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 几何形状及尺寸 |
| 5.3 材料性质 |
| 5.3.1 RPC材料性质 |
| 5.3.2 钢材材料性质 |
| 5.4 边界条件和加载布置 |
| 5.5 网格划分和单元设置 |
| 5.6 粘结滑移的建立 |
| 5.6.1 型钢与RPC相对滑移 |
| 5.6.2 弹簧单元定义 |
| 5.6.3 弹簧单元的设立 |
| 5.7 模拟结果分析 |
| 5.8 本章小节 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 后记 |
| 攻读硕士期间论文发表及科研情况 |
（7）2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构分析及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 并联机构的研究背景 |
| 1.3 并联机构的研究现状及应用 |
| 1.3.1 并联机构国内外研究现状 |
| 1.3.2 并联机构的应用 |
| 1.3.3 并联机构的未来发展趋势 |
| 1.4 并联液压支架的提出及特点 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 2 并联机构2RPS/2SPS与2RPC/2SPC构型及耦合度分析 |
| 2.1 并联机构理论基础 |
| 2.2 2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构构型分析 |
| 2.2.1 2RPS/2SPS并联机构自由度计算和驱动副确定 |
| 2.2.2 2RPC/2SPC并联机构自由度计算和驱动副确定 |
| 2.3 2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构耦合度分析 |
| 2.3.1 2RPS/2SPS并联机构耦合度计算 |
| 2.3.2 2RPC/2SPC并联机构耦合度计算 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 并联机构2RPS/2SPS与2RPC/2SPC运动学分析 |
| 3.1 2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构位置正反解 |
| 3.1.1 2RPS/2SPS并联机构位置正反解 |
| 3.1.2 2RPC/2SPC并联机构位置正反解 |
| 3.2 2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构瞬态运动学分析 |
| 3.2.1 2RPS/2SPS并联机构一阶影响系数矩阵 |
| 3.2.2 2RPS/2SPS并联机构数值算例验证 |
| 3.2.3 2RPC/2SPC并联机构一阶影响系数矩阵 |
| 3.2.4 2RPC/2SPC并联机构数值算例验证 |
| 3.3 2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构稳态运动学分析 |
| 3.3.1 2RPS/2SPS并联机构稳态运动学仿真 |
| 3.3.2 2RPC/2SPC并联机构稳态运动学仿真 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 并联机构2RPS/2SPS与2RPC/2SPC工作空间分析 |
| 4.1 工作空间的求解 |
| 4.1.1 工作空间求解方法 |
| 4.1.2 2RPS/2SPS并联机构工作空间求解 |
| 4.1.3 2RPC/2SPC并联机构工作空间求解 |
| 4.2 工作空间敏感度分析 |
| 4.2.1 2RPS/2SPS并联机构工作空间敏感度分析 |
| 4.2.2 2RPC/2SPC并联机构工作空间敏感度分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 并联液压支架与围岩耦合仿真 |
| 5.1 并联液压支架静态围岩耦合分析 |
| 5.1.1 2RPS/2SPS并联液压支架静态围岩耦合分析 |
| 5.1.2 2RPC/2SPC并联液压支架静态围岩耦合分析 |
| 5.2 并联液压支架动态刚柔耦合分析 |
| 5.2.1 2RPS/2SPS并联液压支架动态刚柔耦合分析 |
| 5.2.2 2RPC/2SPC并联液压支架动态刚柔耦合分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 学术论文及科研成果 |
（8）用于缪子成像技术的多气隙阻性板室关键技术研究（论文提纲范文）
| 作者简历 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 缪子成像技术简介 |
| 1.2 国际缪子成像研究现状 |
| 1.3 国内缪子成像技术研究现状 |
| 1.4 汽车成像系统 |
| 1.5 RPC类探测器工作气体的GWP问题 |
| 1.6 研究意义和结构安排 |
| 第二章 MRPC探测器的工作原理和大实验装置应用 |
| 2.1 MRPC的发展史 |
| 2.2 MRPC的工作原理 |
| 2.3 MRPC在大型科学装置的应用 |
| 2.4 位置分辨MRPC的研发 |
| 2.4.1 位置分辨测试方法概述 |
| 2.4.2 RPC类位置分辨探测器研究概况 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 用于宇宙线检测系统的位置分辨MRPC研制和性能标定 |
| 3.1 大灵敏面积MRPC探测器研发和设计 |
| 3.2 双精复用读出装置 |
| 3.2.1 多路复用技术 |
| 3.2.2 位置分辨MRPC中的双精细复用读出 |
| 3.2.3 宇宙线测试平台和X射线测试平台 |
| 3.2.4 双精细复用读出对MRPC探测器性能的影响 |
| 3.3 用于成像系统的大灵敏面积位置分辨MRPC的性能标定 |
| 3.4 探测器设计和制作的优化 |
| 3.4.1 大灵敏面积MRPC出现问题的分析 |
| 3.4.2 大灵敏面积MRPC工艺优化 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 密闭型位置分辨MRPC(SMRPC)研究 |
| 4.1 SMRPC(sealed MRPC)探测器研发的目的 |
| 4.2 密封技术的探索 |
| 4.3 基于Fluent软件的SMRPC内气体交换的研究 |
| 4.3.1 流体控制方程和数值模拟方法 |
| 4.3.2 基于SMRPC模型的Fluent模拟 |
| 4.4 SMRPC探测器性能的测定 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 MRPC的温度性能研究 |
| 5.1 MRPC温度效应和现有研究状况 |
| 5.2 MRPC温度效应的研究 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 位置分辨MRPC设计的参数优化 |
| 6.1 基于三维静电加权场的MRPC位置分辨模拟原理 |
| 6.2 读出条宽度对位置分辨MRPC探测器的影响 |
| 6.3 读出条的覆铜宽度占比对位置分辨MRPC探测器的影响 |
| 6.4 气隙个数对位置分辨MRPC探测器的影响 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 总结与展望 |
| 7.1 论文主要完成的工作 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（9）活性粉末混凝土电杆及配套基础设计及试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 研究的目的及意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 对RPC电杆的研究现状 |
| 1.3.2 对基础抗倾覆的研究现状 |
| 1.4 目前研究存在的不足 |
| 1.5 主要研究内容 |
| 第2章 RPC电杆受力性能与设计方法研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 RPC材料制备 |
| 2.2.1 RPC原材料选择 |
| 2.2.2 RPC配合比选择 |
| 2.2.3 RPC抗压强度试验 |
| 2.2.4 RPC坍落度试验 |
| 2.3 RPC电杆离心成型工艺研究 |
| 2.3.1 钢筋加工 |
| 2.3.2 离心成型工艺 |
| 2.3.3 RPC电杆养护 |
| 2.4 RPC电杆受力性能试验研究 |
| 2.4.1 试验概况 |
| 2.4.2 RPC电杆受力性能试验 |
| 2.4.3 试验结果与分析 |
| 2.5 RPC电杆设计方法研究 |
| 2.5.1 承载力计算方法 |
| 2.5.2 正常使用计算方法 |
| 2.5.3 RPC电杆应用优势 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 装配式基础抗倾覆试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验设计 |
| 3.2.1 试验目的 |
| 3.2.2 试验内容 |
| 3.2.3 试件设计 |
| 3.2.4 加载及量测设计 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 试验现象 |
| 3.3.2 试验结果分析 |
| 3.4 预制装配式基础抗倾覆验算方法 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 有限元分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Abaqus仿真软件概述 |
| 4.3 有限元模型建立 |
| 4.3.1 计算模型 |
| 4.3.2 材料参数及边界条件 |
| 4.3.3 分析步与加载模式 |
| 4.3.4 接触条件和网格划分 |
| 4.4 数值模型准确性验证 |
| 4.5 装配式基础整体抗倾覆性能数值分析 |
| 4.5.1 卡盘应力分析 |
| 4.5.2 土的损伤破坏分析 |
| 4.5.3 卡盘底部土压力变化 |
| 4.6 装配式基础抗倾覆能力影响因素分析 |
| 4.6.1 不同基础埋深对基础抗倾覆能力的影响 |
| 4.6.2 不同加载方向对基础抗倾覆能力的影响 |
| 4.6.3 不同土体材料属性对基础抗倾覆能力的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果及发表的学术论文 |
| 致谢 |
（10）面向服务器端的时空数据可视化分析微服务治理方法（论文提纲范文）
| 项目资助信息 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 地理信息系统研究现状 |
| 1.2.2 微服务架构研究现状 |
| 1.2.3 服务网格研究现状 |
| 1.3 研究目标和内容 |
| 1.4 论文组织结构 |
| 第2章 高可扩展的时空数据可视化分析微服务架构 |
| 2.1 时空数据可视化分析服务需求分析 |
| 2.1.1 时空数据分析体系 |
| 2.1.2 时空数据可视化特点 |
| 2.1.3 服务器端架构需求分析 |
| 2.2 微服务架构 |
| 2.2.1 微服务架构特性 |
| 2.2.2 架构设计 |
| 2.3 多语言服务交互方法 |
| 2.3.1 服务标准与描述方法 |
| 2.3.2 多语言服务调用机制 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 多样化微服务集成与管理方法 |
| 3.1 基于容器技术的微服务集成 |
| 3.1.1 容器技术 |
| 3.1.2 服务器端微服务集成方法 |
| 3.2 基于容器编排的微服务管理 |
| 3.2.1 容器编排技术 |
| 3.2.2 微服务容器化管理方法 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 海量微服务治理方法 |
| 4.1 服务网格技术 |
| 4.2 服务多实例伸缩机制 |
| 4.3 服务注册与发现机制 |
| 4.4 服务状态监控机制 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 原型系统与实验分析 |
| 5.1 概述 |
| 5.1.1 实验数据 |
| 5.1.2 原型系统架构 |
| 5.1.3 系统主要功能介绍 |
| 5.2 实验分析 |
| 5.2.1 实验运行环境 |
| 5.2.2 实验模拟分析 |
| 5.3 系统能力测试 |
| 5.3.1 服务监控能力测试 |
| 5.3.2 服务自动伸缩能力测试 |
| 5.4 本章小结 |
| 总结和展望 |
| 工作总结 |
| 未来展望 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 参考文献 |
四、网格环境下RPC的研究（论文参考文献）
- [1]无线传感网多区域覆盖路径构建与维护算法研究[D]. 翟晨轩. 南华大学, 2021
- [2]GFRP管-型钢活性粉末混凝土组合柱軕压与抗震性能研究[D]. 宋化宇. 东北石油大学, 2021
- [3]圆钢管活性粉末混凝土轴压短柱有限元分析[D]. 王梓璇. 大连理工大学, 2021(01)
- [4]基于GPU的雷达组网探测威力计算服务研究[D]. 陈翔. 电子科技大学, 2021(01)
- [5]细通道内超临界压力RP-3对流传热特性与机理研究[D]. 浦航. 大连理工大学, 2020(01)
- [6]高温下型钢与活性粉末混凝土粘结滑移的试验研究[D]. 刘子卿. 山东建筑大学, 2020(02)
- [7]2RPS/2SPS与2RPC/2SPC并联机构分析及应用研究[D]. 陈业富. 安徽理工大学, 2020(03)
- [8]用于缪子成像技术的多气隙阻性板室关键技术研究[D]. 陈晓龙. 中国地质大学, 2020(03)
- [9]活性粉末混凝土电杆及配套基础设计及试验研究[D]. 宋一峰. 东北电力大学, 2020(01)
- [10]面向服务器端的时空数据可视化分析微服务治理方法[D]. 庞达. 西南交通大学, 2020(07)